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    門(mén)座起重機(jī)圓筒門(mén)架的修復(fù)

    來(lái)源:中國(guó)起重機(jī)械網(wǎng)
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         武漢理工大學(xué)武漢港機(jī)質(zhì)檢中心孫昌之某港口有3臺(tái)門(mén)座起重機(jī)(額定起重量40t,1臺(tái);額定起重量10t,2臺(tái))于1977年先后在碼頭投產(chǎn)使用,其圓筒門(mén)架的結(jié)構(gòu)形式見(jiàn)。使用2年左右,圓筒門(mén)架的圓筒向水側(cè)方向傾斜,圓筒門(mén)架結(jié)構(gòu)之圓筒與主橫梁連接部位的加筋板與主橫梁連接處產(chǎn)生裂紋。圓筒底部主橫梁內(nèi)的加筋板多處發(fā)生斷裂,3臺(tái)門(mén)座起重機(jī)不能正常作業(yè)。
     
        1修復(fù)情況由于裝卸的需要,應(yīng)進(jìn)行修復(fù)工作。經(jīng)港機(jī)質(zhì)檢機(jī)構(gòu)對(duì)3臺(tái)門(mén)座起重機(jī)進(jìn)行有關(guān)項(xiàng)目檢測(cè),找到故障原因,對(duì)原圓筒門(mén)架進(jìn)行改造修復(fù),即將門(mén)架主橫梁內(nèi)部圓筒下面的加筋板去掉,在主橫梁內(nèi)對(duì)著門(mén)架主橫梁上翼緣板上的圓筒增加一圓筒,增加的圓筒將門(mén)架主橫梁的上、下翼緣板連接起來(lái),相當(dāng)于將門(mén)架主橫梁上方的圓筒伸到了主橫梁的內(nèi)部。為了增強(qiáng)主橫梁的強(qiáng)度和剛度,在主橫梁2側(cè)腹板的外側(cè)分別增加了2個(gè)半圓柱。
     
        2修復(fù)前后的檢測(cè)情況及檢測(cè)結(jié)果對(duì)照3號(hào)門(mén)座起重機(jī)圓筒門(mén)架結(jié)構(gòu)上關(guān)鍵點(diǎn)的相對(duì)變位檢測(cè)對(duì)中的測(cè)點(diǎn)A和B進(jìn)行2種工況的相對(duì)變位進(jìn)行檢測(cè),其中工況1在修復(fù)前、后的吊鉤載荷均為0工況2在修復(fù)前的吊鉤載荷為5.5t,修復(fù)后的吊鉤載荷為11.t.工況1測(cè)點(diǎn)A相對(duì)于測(cè)點(diǎn)B的相對(duì)變位測(cè)試結(jié)果為:修復(fù)前的幅度為10mm,修復(fù)后的幅度為0工況2測(cè)點(diǎn)A相對(duì)于測(cè)點(diǎn)B的相對(duì)變位測(cè)試結(jié)果為:修復(fù)前的幅度為10mm,修復(fù)后的幅度為0;測(cè)點(diǎn)A相對(duì)于測(cè)點(diǎn)B的相對(duì)變位測(cè)試結(jié)果為:修復(fù)前的幅度為16mm,修復(fù)后的幅度為4mm.1號(hào)、3號(hào)門(mén)座起重機(jī)圓筒門(mén)架重要部位靜載應(yīng)力的檢測(cè)。在中,取多個(gè)測(cè)點(diǎn)進(jìn)行2種工況測(cè)試(見(jiàn)表1),得出的應(yīng)力結(jié)果見(jiàn)表2.3圓筒門(mén)架修復(fù)前后檢測(cè)結(jié)果分析圓筒門(mén)架之圓筒上部關(guān)鍵點(diǎn)A相對(duì)于圓筒下端B點(diǎn)的相對(duì)變位,在圓筒門(mén)架改造修復(fù)前后的測(cè)量值相差很大,即改造修復(fù)后,測(cè)點(diǎn)A相對(duì)于測(cè)點(diǎn)B的水平變位較改造修復(fù)前有明顯降低。
     
        表明改造修復(fù)后,圓筒門(mén)架的剛度有明顯提高,達(dá)到正常工作要求。
     
        圓筒門(mén)架在改造修復(fù)前,1號(hào)門(mén)座起重機(jī)表1應(yīng)力測(cè)試工況表工況幅度試驗(yàn)載荷/t臂架位置狀態(tài)修復(fù)前修復(fù)后1號(hào)機(jī)3號(hào)機(jī)1號(hào)機(jī)3號(hào)機(jī)臂架擺動(dòng)平面平行于軌道臂架擺動(dòng)平面與軌道成45°夾角工況1工況測(cè)點(diǎn)修復(fù)前修復(fù)后修復(fù)前修復(fù)后1號(hào)機(jī)3號(hào)機(jī)1號(hào)機(jī)3號(hào)機(jī)1號(hào)機(jī)3號(hào)機(jī)1號(hào)機(jī)3號(hào)機(jī)一一5試驗(yàn)載荷為額定載荷的0.46倍時(shí),測(cè)點(diǎn)中*大測(cè)試靜載應(yīng)力測(cè)點(diǎn)為A2,其應(yīng)力值為+161MPa,達(dá)到所用材料(Q235)的許用應(yīng)力(150~170MPa);3號(hào)門(mén)座起重機(jī)試驗(yàn)載荷為額定載荷的055倍,測(cè)點(diǎn)中的*大測(cè)試靜載應(yīng)力測(cè)點(diǎn)為A9其應(yīng)力值為一156MPa接近所用材料(Q235)的許用應(yīng)力(150~170MPa)且結(jié)構(gòu)測(cè)點(diǎn)上的應(yīng)力分布極不均勻。圓筒門(mén)架改造修復(fù)后,1號(hào)門(mén)座起重機(jī)試驗(yàn)載荷為額定載荷的0.88倍時(shí),與上述修復(fù)前1號(hào)門(mén)座起重機(jī)對(duì)應(yīng)測(cè)點(diǎn)A2的測(cè)試靜載應(yīng)力值為+44MPa;3號(hào)門(mén)座起重機(jī)試驗(yàn)載荷為額定載荷的1.1倍時(shí),與上述修復(fù)前3號(hào)門(mén)座起重機(jī)對(duì)應(yīng)測(cè)點(diǎn)A9的測(cè)試靜載應(yīng)力值為一4MPa,結(jié)構(gòu)測(cè)點(diǎn)上的應(yīng)力分布趨均勻。
     
        通過(guò)上述對(duì)比分析,說(shuō)明改造修復(fù)后,圓筒門(mén)架重要部位測(cè)點(diǎn)上的測(cè)試應(yīng)力值較改造修復(fù)前的測(cè)試應(yīng)力值有明顯的降低,圓筒門(mén)架結(jié)構(gòu)上的應(yīng)力分布較改造修復(fù)前有明顯的改善,應(yīng)力分布較均勻,消除了應(yīng)力分布的奇異現(xiàn)象,增強(qiáng)了圓筒門(mén)架的承載能力,使其達(dá)到了正常狀態(tài)。
     
        郵編:430063:2003技術(shù)改造輸送機(jī)系統(tǒng)重錘校核計(jì)算廣東電資產(chǎn)經(jīng)營(yíng)有限公司沙角C電廠張向東1校核計(jì)算C7A/B輸送機(jī)系統(tǒng)的相關(guān)參數(shù)見(jiàn)表1.C7A/B輸送機(jī)重錘現(xiàn)在的實(shí)際重量(包括滾筒和支架)為G'=P'V+T沙角C電廠燃料系統(tǒng)共有18條帶式輸送機(jī),自從1994年投產(chǎn)以來(lái),C7A/B帶式輸送機(jī)故障率居高不下,膠帶駁口經(jīng)常撕開(kāi),膠帶老化快,更換頻繁,嚴(yán)重影響了安全生產(chǎn)。因此,筆者對(duì)C7A/B輸送機(jī)系統(tǒng)作了比較全面的理論校核,發(fā)現(xiàn)其重錘的重量明顯超出理論值。
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